Benutzer:Stephan Schwarzbold

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Palais Dürckheim in Weimar - Ansicht NordOst

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eigentlich ständig, da dies nur eine Seite für Zwischenlager aller Art ist

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Unterseiten:

Benutzer:Stephan_Schwarzbold/palais_Dürckheim

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Ich: Baujahr 1977; Tischlermeister, Student der Architektur in Weimar; viel unterwegs real und hier.

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Kapitel 1

Vereinfachung Wärmeträgheitswert für mehrschichtige Bauteile:

$D=\sum {D_{i}}=\sum {R_{i}\cdot S_{i}}$ Formel.Waermetraegheitswert.einfach.png

$R=\sum R_{i}$ Formel.R_Summe.png

$S_{24}={\frac {D}{R}}={\frac {\sum {R_{i}\cdot S_{i}}}{\sum R_{i}}}$Formel.S24.png

$\Theta =0{,}45{\bigg (}1+{\frac {S}{\alpha _{a}}}+{\frac {\alpha _{i}}{S}}+{\frac {\alpha _{i}}{\alpha _{a}}}{\bigg )}\cdot \exp {\frac {D}{\sqrt {2}}}$Formel.TAV.einfach.png

$HC=\sum {\rho _{i}c_{i}s_{i}}$Formel.HC.png

S = max(S24 & [sqrt((0,0085² HC) / R]) $S=\max \left(S_{24},{\frac {\sqrt {0{,}0085^{2}\cdot HC}}{R}}\right)$Formel.Differenzierung.S_max.png

näherungsweise Vereinfachung Phasenverschiebung:

$\nu \approx 0{,}113t_{0}\cdot D-0{,}017t_{0}\approx 2{,}7D-0,4$ bei $t_{0}=24h$

Phasenverschiebung einschalig: $\nu ={\frac {1}{15}}\cdot \left(40{,}5\cdot \sum D-\arctan {\frac {R_{si}}{R_{si}+S\cdot {\sqrt {2}}}}+\arctan {\frac {S}{S+R_{se}\cdot {\sqrt {2}}}}\right)$

Phasenverschiebung zweischalig: $\nu ={\frac {1}{15}}\cdot \left(40{,}5\cdot \sum D-\arctan {\frac {R_{si}}{R_{si}+U_{i}\cdot {\sqrt {2}}}}+\arctan {\frac {U_{a}}{U_{a}+R_{se}\cdot {\sqrt {2}}}}\right)$

das TAV ist der Kehrwert der TAD: $\nu ={\frac {1}{\Theta }}$

bei d-größergleich-1: $U_{i}={\frac {R_{i}\cdot S_{i}^{2}+U_{i-1}}{1+R_{i}\cdot U_{i-1}}}$

TAD-mehrschichtige Wand: $\Theta =0{,}9\cdot \left({\frac {S_{1}+R_{si}}{S_{1}+U_{1}}}\cdot \left(\prod {\frac {S_{n}+U_{n-1}}{S_{n}+U_{n}}}\right)\cdot {\frac {R_{se}+U_{n}}{R_{se}}}\right)\cdot \exp \left(\sum {\frac {D_{i}}{\sqrt {2}}}\right)$

Wärmespeicherkennwert: für D-größergleich-1 $U=S$

für D<1 $U={\frac {R\cdot S^{2}+R_{si}}{1+R\cdot R_{se}}}$

Wärmespeicherkennwert $S=0,0085\cdot b$

Kapitel 2

Wärmedurchlasswiederstand $D=S\cdot R_{i}$

TAD-einschichtig: $\Theta =0{,}9\cdot {\frac {(S+R_{si})\cdot (R_{se}+U)}{(S+U)\cdot R_{se}}}\cdot \exp \left({\frac {D}{\sqrt {2}}}\right)$

$U={\frac {1}{R_{se}+\sum {\frac {s_{i}}{\lambda _{i}}}+R_{si}}}$

$U={\frac {1}{R_{se}+\sum R_{i}+R_{si}}}$

$R_{nom}={\frac {d_{nom}}{\lambda _{nom}}}\qquad \swarrow$

$R_{nom}={\frac {d_{nom}}{\lambda _{nom}}}$

$\Delta R={\frac {\partial R}{\partial d}}\Delta d-{\frac {\partial R}{\partial \lambda }}\Delta \lambda \qquad \swarrow$

$\Delta R={\frac {\partial R}{\partial d}}\Delta d-{\frac {\partial R}{\partial \lambda }}\Delta \lambda$

$\Delta R={\frac {1}{\lambda }}\Delta d-{\frac {d}{\lambda ^{2}}}\Delta \lambda \qquad \swarrow$

$\Delta R={\frac {1}{\lambda }}\Delta d-{\frac {d}{\lambda ^{2}}}\Delta \lambda$

$\Delta R_{eff}=R+\Delta R$

$R_{eff}\geq R_{erf}$

$Z_{90\%}={\frac {90\%\cdot 1}{80\%}}Z=1{,}125\cdot Z$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{10,g}}{1+6\cdot u_{v}}}\qquad \swarrow$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{10,g}}{1+6\cdot u_{v}}}$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{10,g}}{1+u_{m}}}\qquad \swarrow$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{10,g}}{1+u_{m}}}$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{10,g}}{1+{\frac {u_{m}}{2}}}}\qquad \swarrow$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{10,g}}{1+{\frac {u_{m}}{2}}}}$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{10,g}}{1+6\cdot u_{v}}}\qquad \swarrow$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{10,g}}{1+6\cdot u_{v}}}$

$\lambda _{Z90\%}=\lambda _{10,tr}\cdot (1+Z_{90\%})\qquad \swarrow$

$\lambda _{Z90\%}=\lambda _{10,tr}\cdot (1+Z_{90\%})$

$\lambda _{R}=1{,}05\lambda _{10,tr}\cdot (1+Z_{90\%})\qquad \swarrow$

$\lambda _{R}=1{,}05\lambda _{10,tr}\cdot (1+Z_{90\%})$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{4108}}{1+Z}}\qquad \swarrow$

$\lambda _{10,tr}={\frac {\lambda _{4108}}{1+Z}}$

$\Delta \lambda =\lambda _{R}-\lambda _{4108}\qquad \swarrow$

$\Delta \lambda =\lambda _{R}-\lambda _{4108}$

$\Delta \lambda =1{,}05{\frac {\lambda _{4108}}{1+Z}}\cdot (1+Z_{90\%})-\lambda _{4108}\qquad \swarrow$

$\Delta \lambda =1{,}05{\frac {\lambda _{4108}}{1+Z}}\cdot (1+Z_{90\%})-\lambda _{4108}$

$\Delta \lambda =\left({\frac {1{,}05\lambda _{4108}}{1+Z}}\cdot (1+Z_{90\%})\right)-\lambda _{4108}\qquad \swarrow$

$\Delta \lambda =\left({\frac {1{,}05\lambda _{4108}}{1+Z}}\cdot (1+Z_{90\%})\right)-\lambda _{4108}$

$\Delta \lambda =\left({\frac {1{,}05\lambda _{4108}}{1+Z}}\cdot (1+1{,}125Z)\right)-\lambda _{4108}\qquad \swarrow$

$\Delta \lambda =\left({\frac {1{,}05\lambda _{4108}}{1+Z}}\cdot (1+1{,}125Z)\right)-\lambda _{4108}$

$Z={\frac {\lambda _{4108}}{\lambda _{10,tr}}}-1$

$\Delta R_{1}={\frac {1}{1{,}00}}\cdot (-0{,}005)-{\frac {0{,}02}{1{,}00^{2}}}\cdot 0{,}078=-0{,}00656$

$\Delta R_{2}={\frac {1}{0{,}23}}\cdot (-0{,}01)-{\frac {0{,}365}{0{,}23^{2}}}\cdot 0{,}015=-0{,}14698$

$\Delta R_{3}={\frac {1}{0{,}70}}\cdot (-0{,}005)-{\frac {0{,}015}{0{,}70^{2}}}\cdot 0{,}053=-0{,}00877$

$R_{1}={\frac {0{,}02}{1{,}00}}=0{,}02\qquad R_{eff,1}=0{,}02+(-0{,}00656)=0{,}01344$

$R_{2}={\frac {0{,}365}{0{,}23}}=1{,}587\qquad R_{eff,2}=1{,}587+(-0{,}14698)=1{,}43998$

$R_{3}={\frac {0{,}015}{0{,}70}}=0{,}021\qquad R_{eff,3}=0{,}021+(-0{,}00877)=0{,}01266$

$U_{eff}={\frac {1}{0{,}13+1{,}46608+0{,}04}}=0{,}61$

Kapitel 3

Wärmeeindringungskoeffizient: $b={\sqrt {c\cdot \lambda \cdot \rho }}$

porosität: $c_{p}=1-{\frac {\rho _{n}}{\rho _{g}}}$

Temperaturamplitudendämpfung $\Theta ={\frac {1}{\nu }}={\frac {\Delta {\hat {\theta }}_{e}}{\Delta {\hat {\theta }}_{i}}}\geq 1{,}0$

wasserdampdiffusionsäquivalente Luftschichtdicke

$s_{d}=\mu \cdot d\qquad [m]$

Wärmeübergangswiderstand

$R_{s}={\frac {1}{h_{c}+h_{r}}}\qquad \left\lbrack {\frac {W}{m^{2}\cdot K}}\right\rbrack$